VKontakte Facebooku Świergot Kanał RSS

Granica odporności ogniowej żebrowanych płyt stropowych. Odporność ogniowa konstrukcji żelbetowych. Wyznaczanie granicy odporności ogniowej konstrukcji żelbetowych


W ZADANIU OBLICZANIA BEZBELKOWYCH SŁUPÓW POD KĄTEM ODPORNOŚCI OGNIOWEJ

W ZADANIU OBLICZANIA BEZBELKOWYCH SŁUPÓW POD KĄTEM ODPORNOŚCI OGNIOWEJ

V.V. Żukow, V.N. Ławrow

Artykuł ukazał się w publikacji „Beton i żelbet – sposoby zagospodarowania. Prace naukowe II Ogólnorosyjska (Międzynarodowa) Konferencja na temat betonu i betonu zbrojonego. 5-9 września 2005 Moskwa; W 5 tomach. NIIZHB 2005, tom 2. Raporty przekrojowe. Sekcja „Konstrukcje żelbetowe budynków i budowli.”, 2005.”

Rozważmy obliczenie granicy odporności ogniowej podłogi bezbelkowej na przykładzie dość powszechnym w praktyce budowlanej. Strop żelbetowy bezbelkowy o grubości 200 mm wykonany z betonu o klasie ściskania B25, wzmocniona siatką z ogniwami 200x200 mm ze zbrojenia klasy A400 o średnicy 16 mm z warstwą ochronną 33 mm (do środka ciężkości zbrojenia) w dolnej powierzchni stropu oraz A400 o średnicy 12 mm z warstwą ochronną 28 mm (do środka ciężkości) na górnej powierzchni. Odległość między kolumnami wynosi 7m. W rozpatrywanym budynku strop stanowi barierę ogniową pierwszego typu i musi posiadać granicę odporności ogniowej na utratę izolacyjności cieplnej (I), szczelności (E) i nośność(R) REI 150. Oceny granicy odporności ogniowej stropu według istniejących dokumentów można dokonać poprzez obliczenia jedynie na podstawie grubości warstwy ochronnej (R) dla konstrukcji wyznaczalnej statycznie, na podstawie grubości stropu (I ) oraz możliwość kruchego pękania w ogniu (E). W tym przypadku w miarę poprawne oszacowanie dają obliczenia I i E, a nośność stropu w przypadku pożaru jako konstrukcji statycznie niewyznaczalnej można określić jedynie poprzez obliczenie stanu naprężenia termicznego, korzystając z teorii sprężystości -plastyczność żelbetu po nagrzaniu lub teoria metody równowagi granicznej konstrukcji pod wpływem obciążeń statycznych i termicznych w pożarze. Ostatnia teoria jest najprostsza, ponieważ nie wymaga wyznaczania naprężeń od obciążenia statycznego i temperatury, a jedynie sił (momentów) od działania obciążenia statycznego, biorąc pod uwagę zmianę właściwości betonu i zbrojenia podczas podgrzewany, aż w statycznie niewyznaczalnej konstrukcji pojawią się plastikowe przeguby, gdy zamieni się ona w mechanizm. W związku z tym oceny nośności stropu bezbelkowego podczas pożaru dokonano metodą równowagi granicznej, w jednostkach względnych w stosunku do nośności stropu w normalnych warunkach eksploatacji. Dokonano przeglądu i analizy rysunków wykonawczych budynku, wykonano obliczenia granic odporności ogniowej żelbetowego stropu bezbelkowego na podstawie występowania znormalizowanych dla tych konstrukcji znaków stanu granicznego. Obliczenia granic odporności ogniowej na podstawie nośności przeprowadzono z uwzględnieniem zmian temperatury betonu i zbrojenia w czasie 2,5 godzinnych badań standardowych. Wszystkie właściwości termodynamiczne i fizyczno-mechaniczne materiałów budowlanych podane w tym raporcie opierają się na danych z VNIIPO, NIIZHB, TsNIISK.

ODPORNOŚĆ OGNIOWA GRANICA POKRYCIA PRZEZ UTRATĘ ZDOLNOŚCI TERMOIZOLACYJNEJ (I)

W praktyce nagrzewanie konstrukcji określa się metodą różnic skończonych lub obliczeń metodą elementów skończonych z wykorzystaniem komputera. Rozwiązując problem przewodności cieplnej, uwzględnia się zmiany właściwości termofizycznych betonu i zbrojenia podczas ogrzewania. Obliczanie temperatur w konstrukcji w normie warunki temperaturowe wytwarzane w warunkach początkowych: temperatura konstrukcji i środowisko zewnętrzne 20C. Temperatura otoczenia tс podczas pożaru zmienia się w zależności od czasu wg. Przy obliczaniu temperatur w konstrukcjach uwzględnia się konwekcyjną wymianę ciepła Qc i radiacyjną Qr pomiędzy ogrzewanym czynnikiem a powierzchnią. Obliczenia temperatury można wykonać wykorzystując warunkową grubość rozpatrywanej warstwy betonu Xi* z nagrzanej powierzchni. Aby określić temperaturę w betonie, wykonaj obliczenia

Korzystając ze wzoru (5) wyznaczamy rozkład temperatury na grubości posadzki po 2,5 godzinach palenia. Ze wzoru (6) wyznaczamy grubość posadzki niezbędną do osiągnięcia na jej nieogrzewanej powierzchni temperatury krytycznej 220°C w ciągu 2,5 godziny. Grubość ta wynosi 97 mm. W rezultacie podłoga o grubości 200 mm będzie miała granicę odporności ogniowej w przypadku utraty właściwości termoizolacyjnych co najmniej 2,5 godziny.

GRANICA ODPORNOŚCI OGNIOWEJ PŁYTY PODŁOGI PRZEZ UTRATĘ INTEGRALNOŚCI (E)

W przypadku pożaru w budynkach i konstrukcjach, w których zastosowano konstrukcje betonowe i żelbetowe, możliwe jest kruche zniszczenie betonu, co prowadzi do utraty integralności konstrukcji. Zniszczenie następuje nagle, szybko i dlatego jest najbardziej niebezpieczne. Kruche niszczenie betonu rozpoczyna się z reguły 5-20 minut po rozpoczęciu działania ognia i objawia się odrywaniem kawałków betonu od nagrzanej powierzchni konstrukcji, w wyniku czego może pojawić się otwór przelotowy; strukturę, tj. konstrukcja może osiągnąć przedwczesną odporność ogniową w wyniku utraty integralności (E). Kruchemu niszczeniu betonu może towarzyszyć efekt dźwiękowy w postaci lekkiego trzasku, pęknięcia o różnym natężeniu lub „eksplozji”. W przypadku kruchego pękania betonu kawałki o masie do kilku kilogramów mogą rozlecieć się na odległość 10-20 m. Podczas pożaru największy wpływ na kruche pękanie betonu mają: wewnętrzne naprężenia temperaturowe od temperatury gradient w przekroju poprzecznym elementu, naprężenia od statycznego nieokreślenia konstrukcji, od obciążeń zewnętrznych i od filtracji pary wodnej przez konstrukcję betonową. Kruche zniszczenie betonu w pożarze zależy od struktury betonu, jego składu, wilgotności, temperatury, warunków brzegowych i obciążenia zewnętrznego, tj. zależy to zarówno od materiału (beton), jak i od rodzaju konstrukcji betonowej lub żelbetowej. Ocena granic odporności ogniowej podłoga żelbetowa utratę integralności można uzyskać poprzez wartość kryterium kruchego pękania (F), które określa się wzorem podanym w:

GRANICA ODPORNOŚCI OGNIOWEJ SŁUPKI PRZEZ UTRATĘ NOŚNOŚCI (R)

Na podstawie nośności określa się również odporność ogniową sufitu w drodze obliczeń, co jest dozwolone. Problemy termiczne i statyczne zostały rozwiązane. W termotechnicznej części obliczeń określa się rozkład temperatury na grubości płyty pod standardowym wpływem ciepła. W części statycznej obliczeń określa się nośność płyty podczas pożaru trwającego 2,5 godziny. Warunki obciążenia i podparcia przyjmuje się zgodnie z projektem budowlanym. Kombinacje obciążeń służące do obliczenia granicy odporności ogniowej są uważane za szczególne. W takim przypadku dopuszczalne jest nieuwzględnianie obciążeń krótkotrwałych i uwzględnianie jedynie stałych i tymczasowych długoterminowych obciążeń normatywnych. Obciążenia płyty podczas pożaru określa się metodą NIIZHB. Jeżeli obliczeniowa nośność płyty jest równa R w normalnych warunkach pracy, to obliczona wartość obciążenie P = 0,95 R. Standardowe obciążenie w przypadku pożaru wynosi 0,5 R. Obliczone odporności materiałów do obliczenia granic odporności ogniowej przyjmuje się ze współczynnikiem bezpieczeństwa 0,83 dla betonu i 0,9 dla zbrojenia. Granica odporności ogniowej płyty żelbetowe stropy zbrojone zbrojeniem prętowym mogą wystąpić z przyczyn, które należy wziąć pod uwagę: poślizg zbrojenia na podporze, gdy warstwa stykowa betonu i zbrojenia nagrzeje się do temperatury krytycznej; pełzanie zbrojenia i niszczenie podczas podgrzewania zbrojenia do temperatury krytycznej. W rozpatrywanym budynku zastosowano stropy żelbetowe monolityczne, a ich nośność w przypadku pożaru określa się metodą równowagi granicznej, uwzględniając zmiany właściwości fizyko-mechanicznych betonu i zbrojenia po nagrzaniu. Należy dokonać małej dygresji na temat możliwości wykorzystania metody równowagi granicznej do obliczenia granicy odporności ogniowej konstrukcje żelbetowe w przypadku wystawienia na działanie ciepła podczas pożaru. Jak wynika z danych, „dopóki obowiązuje metoda równowagi granicznej, granice nośności są całkowicie niezależne od występujących naprężeń rzeczywistych, a w konsekwencji od czynników takich jak odkształcenia temperaturowe, przemieszczenia podpór itp. ” Ale jednocześnie należy wziąć pod uwagę spełnienie następujących warunków wstępnych: elementy konstrukcyjne nie powinny być kruche przed osiągnięciem etapu granicznego, naprężenia własne nie powinny wpływać na warunki graniczne elementów. W konstrukcjach żelbetowych te przesłanki stosowania metody równowagi granicznej są zachowane, jednak w tym celu konieczne jest, aby przed osiągnięciem stanu granicznego nie dochodziło do poślizgu zbrojenia w miejscach powstawania przegubów plastycznych i kruchego niszczenia elementów konstrukcyjnych . W czasie pożaru największe nagrzewanie się płyty podłogowej obserwuje się w okolicy od dołu maksymalny moment obrotowy, gdzie z reguły pierwszy przegub plastyczny powstaje przy wystarczającym zakotwieniu zbrojenia na rozciąganie z jego znacznym odkształceniem w wyniku nagrzania w celu obrotu w zawiasie i redystrybucji sił w strefie podparcia. W tym ostatnim rozgrzany beton przyczynia się do zwiększenia odkształcalności zawiasu plastycznego. „Jeśli można zastosować metodę równowagi granicznej, to naprężenia własne (dostępne w postaci naprężeń od temperatury – przyp. autorów) nie wpływają na wewnętrzną i zewnętrzną granicę nośności konstrukcji.” Przy obliczeniach metodą równowagi granicznej przyjmuje się, że istnieją odpowiednie dane eksperymentalne, że podczas pożaru płyta pod wpływem obciążenia rozpada się na płaskie ogniwa, połączone ze sobą wzdłuż linii pęknięć liniowymi przegubami plastycznymi . Wykorzystanie części obliczeniowej nośności konstrukcji w normalnych warunkach eksploatacji jako obciążenia w przypadku pożaru oraz tego samego schematu zniszczenia płyty w normalnych warunkach i podczas pożaru pozwala obliczyć granicę odporności ogniowej płyta w jednostkach względnych, niezależnych od cechy geometryczne płyty w planie. Obliczmy granicę odporności ogniowej płyty wykonanej z ciężkiego betonu o klasie wytrzymałości na ściskanie B25 o standardowej wytrzymałości na ściskanie 18,5 MPa w temperaturze 20 C. Klasa zbrojenia A400 o standardowej wytrzymałości na rozciąganie (20C) 391,3 MPa (4000 kg/cm2). Zmiany wytrzymałości betonu i zbrojenia podczas ogrzewania przyjmuje się wg. Obliczenia na pękanie oddzielnego pasa płyt przeprowadza się przy założeniu, że w rozpatrywanym pasie płyt powstają liniowe przeguby plastyczne, równolegle do osi tego pasa: jeden liniowy przegub plastyczny w przęśle z pęknięciami otwierającymi się od dołu i jeden liniowy zawias plastyczny w słupkach z pęknięciami otwieranymi od góry. Najbardziej niebezpieczne w pożarze są pęknięcia od dołu, gdzie nagrzewanie się rozciągniętego zbrojenia jest znacznie większe niż w przypadku pęknięć od góry. Obliczanie nośności R podłogi jako całości podczas pożaru przeprowadza się za pomocą wzoru:

Temperatura tego zbrojenia po 2,5 godzinach pożaru wynosi 503,5 C. Wysokość strefy sprężonej w betonie płyty w środkowym przegubie plastycznym (w rezerwie bez uwzględnienia zbrojenia w strefie ściskanej betonu).

Wyznaczmy odpowiednią nośność obliczeniową podłogi R3 w normalnych warunkach eksploatacji dla podłogi o grubości 200 mm, na wysokości strefy ściskanej dla zawiasu środkowego w punkcie xc = ; ramię pary wewnętrznej Zc = 15,8 cm oraz wysokość strefy ściśniętej zawiasów lewego i prawego Xc = Xn = 1,34 cm, ramię pary wewnętrznej Zx = Zn = 16,53 cm Nośność obliczeniowa stropu R3 o grubości 20 cm w temperaturze 20 C.

W tym przypadku muszą oczywiście zostać spełnione następujące wymagania: a) co najmniej 20% górnego zbrojenia wymaganego na podporze musi przechodzić ponad środkiem przęsła; b) zbrojenie górne nad podporami zewnętrznymi układu ciągłego wprowadza się w odległości co najmniej 0,4l w stronę przęsła od podpory, a następnie stopniowo urywa się (l jest długością przęsła); c) całe zbrojenie górne nad podporami pośrednimi musi sięgać do rozpiętości co najmniej 0,15 l.

WNIOSKI

  1. Aby określić granicę odporności ogniowej bezbelkowego stropu żelbetowego, należy wykonać obliczenia jej granicy odporności ogniowej w oparciu o trzy znaki stanów granicznych: utrata nośności R; utrata integralności E; utrata właściwości termoizolacyjnych I. W tym przypadku można zastosować metody: równowagę graniczną, mechanikę nagrzewania i pękania.
  2. Obliczenia wykazały, że dla rozpatrywanego obiektu, dla wszystkich trzech stany graniczne granica odporności ogniowej stropu o grubości 200 mm wykonanego z betonu zbrojonego o klasie wytrzymałości na ściskanie B25 siatka wzmacniająca z ogniwami 200x200 mm ze stali A400 o grubości ochronnej warstwy zbrojenia o średnicy 16 mm przy dolnej powierzchni 33 mm i górnej powierzchni o średnicy 12 mm - 28 mm wynosi co najmniej REI 150.
  3. Ta bezbelkowa, żelbetowa podłoga może służyć jako bariera ogniowa, pierwszy typ wg.
  4. Oceny minimalnej granicy odporności ogniowej bezbelkowego stropu żelbetowego można dokonać metodą równowagi granicznej w warunkach wystarczającego osadzenia zbrojenia rozciąganego w miejscach powstawania przegubów plastycznych.

Literatura

  1. Instrukcja obliczania rzeczywistych granic odporności ogniowej żelbetu konstrukcje budowlane w oparciu o wykorzystanie komputerów. – M.: VNIIPO, 1975.
  2. GOST 30247.0-94. Konstrukcje budowlane. Metody badań odporności ogniowej. M., 1994. – 10 s.
  3. SP 52-101-2003. Konstrukcje betonowe i żelbetowe bez zbrojenia sprężającego. – M.: FSUE TsPP, 2004. –54 s.
  4. SNiP-2.03.04-84. Konstrukcje betonowe i żelbetowe przeznaczone do pracy w warunkach podwyższonych i wysokich temperatur. – M.: CITP Gosstroy ZSRR, 1985.
  5. Zalecenia dotyczące obliczania granic odporności ogniowej konstrukcji betonowych i żelbetowych. – M.: Stroyizdat, 1979. – 38 s.
  6. SNiP-21-01-97* Bezpieczeństwo przeciwpożarowe budynki i konstrukcje. Państwowe Przedsiębiorstwo Unitarne TsPP, 1997. – 14 s.
  7. Zalecenia dotyczące ochrony konstrukcji betonowych i żelbetowych przed kruchym zniszczeniem w wyniku pożaru. – M.: Stroyizdat, 1979. – 21 s.
  8. Istnieje wiele zaleceń projektowych płyty kanałowe posadzki o wymaganej odporności ogniowej. – M.: NIIZhB, 1987. – 28 s.
  9. Przewodnik po obliczeniach statycznie niewyznaczalnych konstrukcji żelbetowych. – M.: Stroyizdat, 1975. s. 98-121.
  10. Zalecenia metodologiczne dotyczące obliczania odporności ogniowej i bezpieczeństwa pożarowego konstrukcji żelbetowych (MDS 21-2.000). – M.: NIIZhB, 2000. – 92 s.
  11. Gvozdev A.A. Obliczanie nośności konstrukcji metodą równowagi granicznej. Państwowe Wydawnictwo Literatury Budowlanej. – M., 1949.

Tabela 2.18

Lekka gęstość betonu? = 1600 kg/m3 z grubym kruszywem ekspandowanym, płyty z okrągłymi pustkami w ilości 6 sztuk, płyty obustronnie swobodnie podparte.

1. Określ grubość efektywną płyta z pustym rdzeniem teff do oceny granicy odporności ogniowej na podstawie izolacyjności cieplnej zgodnie z p. 2.27 Instrukcji:

gdzie jest grubość płyty, mm;

  • - szerokość płyty, mm;
  • - liczba pustek, szt.;
  • - średnica pustek, mm.
  • 2. Ustal zgodnie z tabelą. 8 Wytyczne dotyczące granicy odporności ogniowej płyty na podstawie utraty izolacyjności termicznej płyty wykonanej z ciężkiego elementu betonowego o efektywnej grubości 140 mm:

Granica odporności ogniowej płyty na podstawie utraty właściwości termoizolacyjnych

3. Określ odległość nagrzanej powierzchni płyty od osi zbrojenia pręta:

gdzie jest grubość warstwy ochronnej betonu, mm;

  • - średnica złączek roboczych, mm.
  • 4. Według tabeli. 8 Podręczniki Granicę odporności ogniowej płyty wyznaczamy na podstawie utraty nośności przy a = 24 mm, dla ciężkiego betonu i przy dwustronnym podparciu.

Wymagana granica odporności ogniowej mieści się w przedziale od 1 godziny do 1,5 godziny, ustalamy ją poprzez interpolację liniową:

Granica odporności ogniowej płyty bez uwzględnienia współczynników korygujących wynosi 1,25 godziny.

  • 5. Zgodnie z pkt. 2.27 Instrukcji do określenia granicy odporności ogniowej płyt kanałowych stosuje się współczynnik redukcyjny wynoszący 0,9:
  • 6. Całkowite obciążenie płyty określamy jako sumę obciążeń stałych i chwilowych:
  • 7. Określ stosunek długo działającej części obciążenia do pełnego obciążenia:

8. Współczynnik korygujący obciążenie zgodnie z pkt. 2.20 Instrukcji:

  • 9. Czy zgodnie z pkt. 2.18 (część 1 a) Świadczenia przyjmujemy współczynnik? dla złączek A-VI:
  • 10. Określamy granicę odporności ogniowej płyty, biorąc pod uwagę współczynniki obciążenia i zbrojenia:

Granica odporności ogniowej płyty pod względem nośności wynosi R 98.

Za granicę odporności ogniowej płyty przyjmuje się mniejszą z dwóch wartości – utratę izolacyjności termicznej (180 min) i utratę nośności (98 min).

Wniosek: granica odporności ogniowej płyty żelbetowej wynosi REI 98

Najpopularniejszy materiał w
konstrukcja jest żelbetowa. Łączy w sobie zbrojenie betonu i stali,
racjonalnie rozmieszczone w konstrukcji w celu pochłaniania sił rozciągających i ściskających
wysiłek.

Beton dobrze wytrzymuje ściskanie i
gorzej - zwichnięcie. Ta cecha betonu jest niekorzystna dla zginania i
rozciągnięte elementy. Najpopularniejsze elastyczne elementy budowlane
są płyty i belki.

Aby zrekompensować niekorzystne
procesów betonowych, konstrukcje są zwykle zbrojone zbrojeniem stalowym. Wzmacniać
płyty siatka zgrzewana, składający się z prętów umieszczonych w dwóch wzajemnie
kierunki prostopadłe. Siatki układa się w płytach w taki sposób, aby
pręty ich roboczego zbrojenia znajdowały się wzdłuż przęsła i były postrzegane
siły rozciągające powstające w konstrukcjach podczas zginania pod obciążeniem, w
zgodnie z wykresem obciążeń zginających.

W
warunkach pożarowych, na jakie narażone są płyty wysoka temperatura od dołu,
spadek ich nośności następuje głównie na skutek zmniejszenia się
wytrzymałość nagrzanego zbrojenia na rozciąganie. Zazwyczaj takie elementy
ulegają zniszczeniu w wyniku utworzenia się zawiasu plastycznego w przekroju z
maksymalny moment zginający ze względu na zmniejszoną wytrzymałość na rozciąganie
nagrzane zbrojenie rozciągające do wartości naprężeń eksploatacyjnych w jego przekroju poprzecznym.

Zapewnienie ochrony przeciwpożarowej
bezpieczeństwo budynku wymaga zwiększonej odporności ogniowej i bezpieczeństwa przeciwpożarowego
konstrukcje żelbetowe. Wykorzystywane są do tego następujące technologie:

  • zbrojenie płyt
    tylko ramy dziane lub spawane, a nie luźne pojedyncze pręty;
  • aby uniknąć wyboczenia zbrojenia podłużnego podczas ogrzewania
    podczas pożaru konieczne jest zapewnienie wzmocnienia konstrukcyjnego za pomocą zacisków lub
    poprzeczki;
  • grubość dolnej warstwy ochronnej betonu podłogowego powinna wynosić
    wystarczy, aby nagrzał się nie wyżej niż 500°C, a po pożarze nie
    wpłynęło na dalszą bezpieczną eksploatację konstrukcji.
    Badania wykazały, że przy znormalizowanej granicy odporności ogniowej R=120, grubość
    warstwa ochronna betonu musi wynosić co najmniej 45 mm, przy R=180 – co najmniej 55 mm,
    przy R=240 - nie mniej niż 70 mm;
  • w ochronnej warstwie betonu na głębokość 15–20 mm od dna
    powierzchnię podłogi należy wyposażyć w siatkę wzmacniającą przeciwodpryskową
    wykonane z drutu o średnicy 3 mm i oczkach 50–70 mm, zmniejszające intensywność
    wybuchowe niszczenie betonu;
  • wzmocnienie odcinków nośnych cienkościennych stropów poprzecznych
    zbrojenie nieprzewidziane w zwykłych obliczeniach;
  • zwiększenie granicy odporności ogniowej poprzez ułożenie płyt,
    podparty wzdłuż konturu;
  • stosowanie specjalnych tynków (przy użyciu azbestu i
    perlit, wermikulit). Nawet przy małych rozmiarach takich tynków (1,5 - 2 cm)
    odporność ogniowa płyt żelbetowych wzrasta kilkakrotnie (2 - 5);
  • zwiększenie granicy odporności ogniowej ze względu na sufit podwieszany;
  • zabezpieczenie elementów i połączeń konstrukcji warstwą betonu o wymaganych wymaganiach
    granica odporności ogniowej.

Działania te zapewnią odpowiednie bezpieczeństwo przeciwpożarowe budynku.
Konstrukcja żelbetowa uzyska niezbędną odporność ogniową i
bezpieczeństwo przeciwpożarowe.

Wykorzystana literatura:
1.Budynki i konstrukcje oraz ich trwałość
w przypadku pożaru. Państwowa Akademia Straży Pożarnej Ministerstwa Sytuacji Nadzwyczajnych Rosji, 2003
2.MDS 21-2.2000.
Zalecenia metodologiczne dotyczące obliczania odporności ogniowej konstrukcji żelbetowych.
- M .: Państwowe Przedsiębiorstwo Unitarne „NIIZhB”, 2000. - 92 s.

Jak wspomniano powyżej, granica odporności ogniowej zginanych konstrukcji żelbetowych może nastąpić w wyniku nagrzania zbrojenia roboczego znajdującego się w strefie rozciągania do temperatury krytycznej.

W związku z tym obliczenie odporności ogniowej kanałowej płyty stropowej zostanie określone na podstawie czasu nagrzania rozciągniętego zbrojenia roboczego do temperatury krytycznej.

Przekrój płyty pokazano na rys. 3.8.

B P B P B P B P B P

H H 0

A S

Ryc.3.8. Przekrój projektowy płyty kanałowej

Aby obliczyć płytę, jej przekrój zostaje zredukowany do przekroju teowego (rys. 3.9).

B F

X tem ≤h”. F

H F

godz 0

X tem >h' F

A S

a∑b R

Ryc.3.9. Przekrój T płyty kanałowej do obliczania jej odporności ogniowej

Podciąg

obliczanie granicy odporności ogniowej płaskich, elastycznych elementów żelbetowych kanałowych


3. Jeśli, to  S , tem określone przez formułę

Gdzie zamiast tego B używany ;

Jeśli
, to należy ją przeliczyć korzystając ze wzoru:

    Zgodnie z 3.1.5 jest to określone T S , kr(temperatura krytyczna).

    Funkcję błędu Gaussa oblicza się ze wzoru:

    Zgodnie z 3.2.7 znaleziony zostaje argument funkcji Gaussa.

    Granicę odporności ogniowej P f oblicza się ze wzoru:

Przykład nr 5.

Dany. Pusta płyta stropowa, swobodnie podparta z dwóch stron. Wymiary przekroju: B=1200 mm, długość przęsła roboczego l= 6 m, wysokość przekroju H= 220 mm, grubość warstwy ochronnej A l = 20 mm, klasa wytrzymałości na rozciąganie A-III, 4 pręty Ø14 mm; ciężki beton klasa B20 na kruszonym wapieniu, wilgotność wagowa betonu w = 2%, średnia gęstość suchy beton ρ 0s= 2300 kg/m 3, średnica pustej przestrzeni D N = 5,5 kN/m.

Określić rzeczywista granica odporności ogniowej płyty.

Rozwiązanie:


Do betonu klasy B20 R miliardy= 15 MPa (pkt 3.2.1.)

R bu= Rbn /0,83 = 15/0,83 = 18,07 MPa

Dla klasy zbrojenia A-III R sn = 390 MPa (pkt 3.1.2.)

R su= R sn /0,9 = 390/0,9 = 433,3 MPa

A S= 615 mm 2 = 61510 -6 m 2




    Właściwości termofizyczne betonu:

λ tem = 1,14 – 0,00055450 = 0,89 W/(m·˚С)

przy tem = 710 + 0,84450 = 1090 J/(kg·˚С)

k= 37,2 p.3.2.8.

k 1 = 0,5 p.3.2.9. .

    Rzeczywista granica odporności ogniowej jest określana:

Biorąc pod uwagę pustkę płyty, jej rzeczywistą granicę odporności ogniowej należy pomnożyć przez współczynnik 0,9 (pkt 2.27.).

Literatura

    Shelegov V.G., Kuzniecow N.A. „Budynki, konstrukcje i ich stabilność w przypadku pożaru.” Podręcznik do studiowania dyscypliny – Irkuck: VSI Ministerstwo Spraw Wewnętrznych Rosji, 2002. – 191 s.

    Shelegov V.G., Kuzniecow N.A. Konstrukcje budowlane. Podręcznik dla dyscypliny „Budynki, konstrukcje i ich stabilność w przypadku pożaru”. – Irkuck: Ogólnorosyjski Instytut Badawczy Ministerstwa Spraw Wewnętrznych Rosji, 2001. – 73 s.

    Mosalkov I.L. i inne. Odporność ogniowa konstrukcji budowlanych: M.: ZAO „Spetstekhnika”, 2001. - 496 s., il.

    Jakowlew A.I. Obliczanie odporności ogniowej konstrukcji budowlanych.

    Shelegov V.G., Czernow Yu.L. „Budynki, konstrukcje i ich stabilność w przypadku pożaru.” Przewodnik po ukończeniu projektu kursu. – Irkuck: VSI Ministerstwo Spraw Wewnętrznych Rosji, 2002. – 36 s.

    Podręcznik określania granic odporności ogniowej konstrukcji, granic rozprzestrzeniania się ognia przez konstrukcje i grup palności materiałów (do SNiP II-2-80), TsNIISK im. Kuczerenko. – M.: Stroyizdat, 1985. – 56 s.

    GOST 27772-88: Wyroby walcowane do budowy konstrukcji stalowych. Ogólny specyfikacje techniczne

    / Gosstroy ZSRR. – M., 1989

    SNiP 2.01.07-85*.

    Obciążenia i uderzenia/Gosstroy ZSRR.

1– M.: CITP Gosstroy ZSRR, 1987. – 36 s. GOST 30247.0 – 94. Konstrukcje budowlane. Metody badań odporności ogniowej. Wymagania ogólne. SNiP 2.03.01-84*. Konstrukcje betonowe i żelbetowe / Ministerstwo Budownictwa Rosji. – M.: GP TsPP, 1995. – 80 s.

2 POKŁAD – konstrukcja na brzegu ze specjalnie skonstruowanym nachylonym fundamentem (

3pochylnia), gdzie kładzie się i buduje kadłub statku.

4 Wiadukt – most nad drogami lądowymi (lub nad trasami lądowymi) w miejscu ich przecięcia.

5 Ruch wzdłuż nich odbywa się na różnych poziomach. PRZESTĘP – konstrukcja w postaci mostu do przenoszenia jednej ścieżki nad drugą w miejscu ich przecięcia, do cumowania statków, a także ogólnie do tworzenia drogi na określonej wysokości.

6ZBIORNIK – pojemnik na ciecze i gazy.

7UCHWYT GAZU– obiekt do odbioru, magazynowania i dystrybucji gazu

do sieci gazociągów.



Opis zielonej herbaty Sencha (Sentya): korzystne właściwości, marki