Charakterystyka eksploatacyjna pkt 80 130. O działaniu turbiny parowej. Okres ważności instrukcji

Wstęp

Dla duże fabryki Dla wszystkich gałęzi przemysłu o dużym zużyciu ciepła optymalnym systemem zasilania jest sieć ciepłownicza okręgowa lub przemysłowa.

Proces wytwarzania energii elektrycznej w elektrociepłowniach charakteryzuje się zwiększoną sprawnością cieplną i wyższą wydajnością energetyczną w porównaniu do elektrowni kondensacyjnych. Wyjaśnia to fakt, że wykorzystuje się w niej ciepło odpadowe turbiny, odprowadzone do źródła zimna (odbiornika ciepła u odbiorcy zewnętrznego).

W pracy obliczono podstawowy schemat cieplny elektrowni opartej na przemysłowej turbinie ciepłowniczej PT-80/100-130/13, pracującej w trybie projektowym przy temperatura zewnętrzna powietrze.

Zadaniem obliczenia obwodu cieplnego jest określenie parametrów, natężenia przepływu i kierunków przepływu płynu roboczego w jednostkach i elementach, a także całkowitego zużycia pary, mocy elektrycznej i wskaźników sprawności cieplnej stacji.

Opis schematu obwodu cieplnego zespołu turbinowego PT-80/100-130/13

Blok energetyczny o mocy elektrycznej 80 MW składa się z kotła bębnowego wysokie ciśnienie E-320/140, turbina PT-80/100-130/13, generator i sprzęt pomocniczy.

Jednostka napędowa posiada siedem wyciągów. W zespole turbinowym istnieje możliwość dwustopniowego podgrzewania wody sieciowej. Istnieje kocioł główny i szczytowy, a także PCV, który włącza się, jeśli kocioł nie jest w stanie zapewnić wymaganego ogrzewania wody sieciowej.

Świeża para z kotła o ciśnieniu 12,8 MPa i temperaturze 555 0 C wchodzi do komory wysokiego ciśnienia turbiny i po przepracowaniu kierowana jest do komory ciśnieniowej turbiny, a następnie do pompy niskiego ciśnienia. Po odpowietrzeniu para wchodzi do skraplacza z jednostki niskociśnieniowej.

Zespół napędowy do regeneracji posiada trzy nagrzewnice wysokociśnieniowe (HPH) i cztery nagrzewnice niskociśnieniowe (LPH). Numeracja grzejników pochodzi z ogona zespołu turbinowego. Kondensat pary grzewczej PVD-7 jest kierowany kaskadowo do PVD-6, do PVD-5, a następnie do odgazowywacza (6 ata). Odprowadzenie kondensatu z PND4, PND3 i PND2 odbywa się także kaskadowo w PND1. Następnie z PND1 kondensat pary grzewczej przesyłany jest do SM1 (patrz PrTS2).

Główny kondensat i woda zasilająca podgrzewane są sekwencyjnie w PE, SKH i PS, w czterech podgrzewaczach niskie ciśnienie(HDPE), w odgazowywaczu 0,6 MPa i w trzech podgrzewaczach wysokociśnieniowych (HPH). Para do tych nagrzewnic dostarczana jest z trzech regulowanych i czterech nieregulowanych wyciągów turbinowych.

Na bloku do podgrzewania wody w sieci ciepłowniczej znajduje się instalacja kotłowa, składająca się z podgrzewaczy sieciowych dolnego (PSG-1) i górnego (PSG-2), zasilanych parą odpowiednio z 6. i 7. ciągu oraz PCV. Kondensat z górnych i dolnych podgrzewaczy sieciowych jest dostarczany pompami spustowymi do mieszaczy SM1 pomiędzy LPH1 i LPH2 oraz SM2 pomiędzy podgrzewaczami LPH2 i LPH3.

Temperatura podgrzewania wody zasilającej mieści się w przedziale (235-247) 0 C i zależy od ciśnienia początkowego pary świeżej oraz stopnia dogrzania w HPH7.

Pierwsza ekstrakcja parą (z HPC) polega na podgrzaniu wody zasilającej w HPH-7, druga ekstrakcja (z HPC) - do HPH-6, trzecia (z HPC) - do HPH-5, D6ata, do produkcji; czwarty (z ChSD) - w PND-4, piąty (z ChSD) - w PND-3, szósty (z ChSD) - w PND-2, odgazowywacz (1,2 ata), w PSG2, w PSV; siódmy (z ChND) - w PND-1 i PSG1.

Aby zrekompensować straty, program zapewnia ogrodzenie surowa woda. Woda surowa podgrzewana jest w podgrzewaczu wody surowej (RWH) do temperatury 35 o C, następnie po obróbce chemicznej trafia do odgazowywacza 1,2 ata. Aby zapewnić podgrzanie i odpowietrzenie dodatkowej wody, wykorzystuje się ciepło pary z szóstego ekstrakcji.

Para z prętów uszczelniających w ilości D szt = 0,003D 0 trafia do odgazowywacza (6 ata). Para z zewnętrznych komór uszczelek kierowana jest do SH, z środkowych komór uszczelek – do PS.

Oczyszczanie kotła jest dwuetapowe. Para z ekspandera I stopnia trafia do odgazowywacza (6 ata), z ekspandera II stopnia do odgazowywacza (1,2 ata). Woda z ekspandera II stopnia doprowadzana jest do sieci wodociągowej w celu częściowego uzupełnienia strat sieciowych.

Rysunek 1. Zasada schemat termiczny CHPP na bazie TU PT-80/100-130/13

OPIS TECHNICZNY

Opis obiektu.
Pełne imię i nazwisko:„Zautomatyzowane szkolenie „Obsługa turbiny PT-80/100-130/13.”
Symbol:
Rok produkcji: 2007.

Zautomatyzowany kurs szkoleniowy z zakresu obsługi turbiny PT-80/100-130/13 został opracowany w celu szkolenia personelu eksploatacyjnego obsługującego tego typu zespoły turbinowe i stanowi środek szkolenia, przygotowania przed egzaminem oraz egzaminu testowego mocy cieplnej personel zakładu.
AUK opracowano na podstawie dokumentacji regulacyjnej i technicznej stosowanej w eksploatacji turbin PT-80/100-130/13. Zawiera materiały tekstowe i graficzne do interaktywnego uczenia się i testowania uczniów.
W tym AUK opisano konstrukcję i charakterystykę technologiczną głównego i pomocniczego wyposażenia turbin grzewczych PT-80/100-130/13, a mianowicie: główne zawory parowe, zawór odcinający, zawory sterujące, wlot pary do HPC, cechy konstrukcyjne HPC , CSD, LPC, wirniki turbin, łożyska, urządzenie tokarskie, układ uszczelniający, agregat skraplający, regeneracja niskociśnieniowa, pompy zasilające, regeneracja wysokociśnieniowa, ciepłownia miejska, układ olejowy turbiny itp.
Rozważono tryby pracy: rozruchu, normalnego, awaryjnego i zatrzymania zespołu turbinowego, a także główne kryteria niezawodności rurociągów pary grzewczej i chłodzącej, bloków zaworowych i cylindrów turbiny.
Rozważany jest układ automatycznego sterowania turbiną, układ zabezpieczeń, blokady i alarmy.
Ustalono tryb dopuszczenia do przeglądu, badania i naprawy urządzeń, zasady bezpieczeństwa oraz bezpieczeństwo przeciwpożarowe i wybuchowe.

Skład AUC:

Zautomatyzowany kurs szkoleniowy (AUC) to oprogramowanie, przeznaczone do szkolenia wstępnego i późniejszego sprawdzania wiedzy personelu elektrowni oraz sieci elektryczne. Przede wszystkim do szkolenia personelu operacyjnego i konserwacyjnego.
Podstawą AUC jest istniejąca produkcja i opisy stanowisk, materiały regulacyjne, dane od producentów sprzętu.
AUC obejmuje:
— część ogólnych informacji teoretycznych;
— część omawiającą konstrukcję i zasady działania określonego typu sprzętu;
— sekcja samotestowania uczniów;
- blokada egzaminatora.
Oprócz tekstów AUK zawiera niezbędny materiał graficzny (schematy, rysunki, fotografie).

Treść informacyjna AUC.

1. Materiał tekstowy opracowano na podstawie instrukcji obsługi, turbiny PT-80/100-130/13, instrukcji fabrycznych, innych materiałów regulacyjnych i technicznych i obejmuje następujące sekcje:

1.1. Eksploatacja zespołu turbinowego PT-80/100-130/13.
1.1.1. Informacje ogólne o turbinie.
1.1.2. Układ olejowy.
1.1.3. System regulacji i ochrony.
1.1.4. Urządzenie kondensacyjne.
1.1.5. Instalacja regeneracyjna.
1.1.6. Instalacja do ogrzewania wody sieciowej.
1.1.7. Przygotowanie turbiny do pracy.
Przygotowanie i uruchomienie układu olejowego i VPU.
Przygotowanie i uruchomienie układu sterowania i zabezpieczeń turbiny.
Testowanie zabezpieczeń.
1.1.8. Przygotowanie i uruchomienie urządzenia skraplającego.
1.1.9. Przygotowanie i uruchomienie instalacji regeneracyjnej.
1.1.10. Przygotowanie instalacji do podgrzewania wody sieciowej.
1.1.11. Przygotowanie turbiny do rozruchu.
1.1.12. Ogólne instrukcje, które należy wykonać przy uruchamianiu turbiny z dowolnego stanu.
1.1.13. Rozruch turbiny ze stanu zimnego.
1.1.14. Rozruch turbiny ze stanu gorącego.
1.1.15. Tryb pracy i zmiana parametrów.
1.1.16. Tryb kondensacji.
1.1.17. Tryb z możliwością wyboru produkcji i ogrzewania.
1.1.18. Załadunek i załadunek.
1.1.19. Zatrzymanie turbiny i przywrócenie układu do stanu pierwotnego.
1.1.20. Sprawdzanie stanu technicznego i konserwacji. Czas kontroli bezpieczeństwa.
1.1.21. Konserwacja układy smarowania i VPU.
1.1.22. Konserwacja instalacji kondensacyjnej i regeneracyjnej.
1.1.23. Konserwacja instalacji grzewczej wody sieciowej.
1.1.24. Środki bezpieczeństwa podczas serwisowania turbogeneratora.
1.1.25. Bezpieczeństwo przeciwpożarowe podczas serwisowania zespołów turbinowych.
1.1.26. Procedura badania zaworów bezpieczeństwa.
1.1.27. Zastosowanie (ochrona).

2. Materiał graficzny w tym AUK jest przedstawiony na 15 rysunkach i schematach:
2.1. Przekrój podłużny turbiny PT-80/100-130-13 (HPC).
2.2. Przekrój podłużny turbiny PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Schemat rurociągów odprowadzających parę.
2.4. Schemat rurociągów naftowych turbogeneratora.
2.5. Schemat dopływu i odsysania pary z uszczelek.
2.6. Podgrzewacz dławnicy PS-50.
2.7. Charakterystyka podgrzewacza dławnicy PS-50.
2.8. Schemat głównego kondensatu turbogeneratora.
2.9. Schemat sieci wodociągowych.
2.10. Schemat rurociągu zasysania mieszaniny parowo-powietrznej.
2.11. Schemat ochrony PVD.
2.12. Schemat głównego rurociągu parowego zespołu turbinowego.
2.13. Schemat drenażu zespołu turbiny.
2.14. Schemat układu olejowo-gazowego generatora TVF-120-2.
2.15. Charakterystyka energetyczna zespołu rurowego PT-80/100-130/13 LMZ.

Test wiedzy

Po zapoznaniu się z materiałem tekstowym i graficznym student może uruchomić program do samodzielnego sprawdzania. Program jest testem sprawdzającym stopień przyswojenia materiału instruktażowego. W przypadku błędnej odpowiedzi operator otrzymuje komunikat o błędzie oraz cytat z tekstu instrukcji zawierający poprawną odpowiedź. Całkowita liczba pytań w tym kursie wynosi 300.

Egzamin

Po przejściu kurs szkoleniowy i samokontroli wiedzy, student przystępuje do testu egzaminacyjnego. Zawiera 10 pytań wybranych automatycznie i losowo spośród pytań przewidzianych do autotestu. W trakcie egzaminu zdający proszony jest o udzielenie odpowiedzi na te pytania bez podpowiedzi i możliwości odniesienia się do podręcznika. Do zakończenia testów nie są wyświetlane żadne komunikaty o błędach. Po zakończeniu egzaminu student otrzymuje protokół, w którym zawarte są proponowane pytania, wybrane przez zdającego opcje odpowiedzi oraz uwagi dotyczące błędnych odpowiedzi. Egzamin jest oceniany automatycznie. Protokół badania zapisywany jest na dysku twardym komputera. Istnieje możliwość wydrukowania go na drukarce.

Pierwsze dziesięć tarcz wirnika niskociśnieniowego jest kutych integralnie z wałem, pozostałe trzy tarcze są zamontowane.

Wirniki HPC i LPC są ze sobą sztywno połączone za pomocą kołnierzy kutych integralnie z wirnikami. Wirniki LPC i generatora typu TVF-120-2 połączone są sztywnym sprzęgłem.

Dystrybucja pary turbinowej odbywa się za pomocą dyszy. Para świeża doprowadzana jest do osobnej skrzynki dyszowej, w której znajduje się automatyczna przesłona, skąd para przepływa rurami obejściowymi do zaworów sterujących turbiny.

Po wyjściu z HPC część pary trafia do kontrolowanej ekstrakcji produkcyjnej, reszta kierowana jest do LPC.

Ekstrakcje poprzez ogrzewanie przeprowadza się z odpowiednich komór LPC.

Punkt mocowania turbiny znajduje się na ramie turbiny od strony generatora, a zespół wysuwa się w kierunku przedniego łożyska.

Aby skrócić czas nagrzewania i poprawić warunki rozruchu, zapewniono ogrzewanie parowe kołnierzy i śrub dwustronnych oraz dostarczanie pary świeżej do przedniego uszczelnienia HPC.

Turbina wyposażona jest w urządzenie do obracania wału, które obraca linię wału agregatu z częstotliwością 0,0067.

Urządzenie łopatkowe turbiny jest zaprojektowane i skonfigurowane do pracy przy częstotliwości sieciowej 50 Hz, co odpowiada obrotowi wirnika wynoszącemu 50. Dopuszczalna jest długoterminowa praca turbiny przy częstotliwości sieciowej od 49 do 50,5 Hz.

Wysokość fundamentu zespołu turbinowego od poziomu podłogi pomieszczenia skraplającego do poziomu podłogi pomieszczenia turbiny wynosi 8 m.

2.1 Opis schematu cieplnego turbiny PT–80/100–130/13

Urządzenie kondensacyjne obejmuje grupę skraplacza, urządzenie do usuwania powietrza, kondensat i pompy obiegowe, wyrzutnik układ obiegowy, filtry do wody, rurociągi wraz z niezbędną armaturą.

Grupa kondensatorów składa się z jednego kondensatora z wbudowaną belką powierzchnia wspólna chłodzący 3000 m² i przeznaczony jest do skraplania wchodzącej do niego pary, wytworzenia podciśnienia w rurze wydechowej turbiny i zachowania kondensatu, a także wykorzystania ciepła pary wchodzącej do skraplacza w trybach pracy zgodnie z harmonogramem cieplnym dla podgrzewanie wody uzupełniającej w wbudowanym wiązce.

Skraplacz posiada specjalną komorę wbudowaną w część parową, w której zainstalowana jest sekcja HDPE nr 1. Pozostałe HDPE instaluje osobna grupa.

Jednostka regeneracyjna przeznaczona jest do podgrzewania wody zasilającej parą pobraną z nieregulowanych wylotów turbiny i posiada cztery stopnie LPH, trzy stopnie HPH oraz odgazowywacz. Wszystkie grzejniki są typu powierzchniowego.

HPH nr 5, 6 i 7 mają konstrukcję pionową z wbudowanymi schładzaczami i chłodnicami drenażowymi. PVD są wyposażone w zabezpieczenie grupowe, składające się z automatycznego wylotu i zawory zwrotne na wlocie i wylocie wody, zawór automatyczny z elektromagnesem, rurociąg do uruchamiania i wyłączania grzejników.

HDPE i HDPE (oprócz HDPE nr 1) wyposażone są w zawory sterujące do usuwania kondensatu, sterowane za pomocą regulatorów elektronicznych.

Odprowadzanie kondensatu pary grzewczej z nagrzewnic odbywa się kaskadowo. Z HDPE nr 2 kondensat jest wypompowywany pompą spustową.

Instalacja do ogrzewania wody sieciowej składa się z dwóch podgrzewaczy sieciowych, pomp kondensatu i sieci. Każdy podgrzewacz jest poziomym wymiennikiem ciepła para-woda o powierzchni wymiany ciepła 1300 m², który tworzą proste rury mosiężne, rozszerzone obustronnie w arkusze rurowe.

3 Dobór wyposażenia pomocniczego obwodu cieplnego stacji

3.1 Wyposażenie dostarczane wraz z turbiną

Ponieważ Skraplacz, wyrzutnik główny, podgrzewacze nisko i wysokociśnieniowe dostarczane są do projektowanej stacji wraz z turbiną, następnie do montażu na stacji wykorzystywane są:

a) Skraplacz typu 80-KTSST-1 w ilości trzech sztuk, po jednej na każdą turbinę;

b) Eżektor główny typu EP-3-700-1 w ilości sześciu sztuk, po dwie na każdą turbinę;

c) Podgrzewacze niskociśnieniowe typu PN-130-16-10-II (PND nr 2) i PN-200-16-4-I (PND nr 3,4);

d) Nagrzewnice wysokociśnieniowe typu PV-450-230-25 (PVD nr 1), PV-450-230-35 (PVD nr 2) i PV-450-230-50 (PVD nr 3).

Charakterystykę pokazanego sprzętu podsumowano w tabelach 2, 3, 4, 5.

Tabela 2 - charakterystyka kondensatora

Tabela 3 - charakterystyka głównego wyrzutnika skraplacza

Kogeneracyjna turbina parowa PT-80/100-130/13 Leningradzkiego Zakładu Metalowego (NOG LMZ) stowarzyszenie produkujące turbiny z wyciągiem pary przemysłowej i grzewczej o mocy nominalnej 80 MW, maksymalnie 100 MW przy początkowym ciśnieniu pary 12,8 MPa przeznaczony jest do generatora elektrycznego TVF-120-2 o napędzie bezpośrednim, o częstotliwości obrotowej 50 Hz i zaopatrzenia w ciepło na potrzeby produkcyjne i grzewcze.

Przy zamawianiu turbiny, a także w innej dokumentacji, gdzie należy wpisać „Turbina parowa 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80”.

Turbina PT-80/100-130/13 spełnia wymagania GOST 3618-85, GOST 24278-85 i GOST 26948-86.

Turbina posiada regulowane wyciągi pary: produkcyjny o ciśnieniu absolutnym (1,275±0,29) MPa oraz dwa wyciągi grzewcze: górny o ciśnieniu absolutnym w zakresie 0,049-0,245 MPa i dolny o ciśnieniu w zakresie 0,029-0,098 MPa.

Regulacja ciśnienia upustowego ogrzewania odbywa się za pomocą jednej membrany regulacyjnej zamontowanej w górnej komorze upustowej ogrzewania. Utrzymywane jest regulowane ciśnienie na wylotach ogrzewania: na wylocie górnym - gdy włączone są oba wyloty ogrzewania, na wylocie dolnym - gdy włączony jest jeden z wylotów ogrzewania dolny. Woda sieciowa przepuszczana jest przez podgrzewacze sieciowe dolnego i górnego stopnia grzewczego sekwencyjnie i w tej samej ilości. Kontrolowany jest przepływ wody przepływającej przez grzejniki sieciowe.

Nominalne wartości głównych parametrów turbiny PT-80/100-130/13

Parametr	PT-8O/100-130/13
1. Moc, MW
nominalny	80
maksymalny	100
2. Początkowe parametry pary:
ciśnienie, MPa	12.8
temperatura. °C	555
284 (78.88)
4. Zużycie wydobytej pary do produkcji. potrzeby, t/godz
nominalny	185
maksymalny	300
5. Ciśnienie ekstrakcji produkcyjnej, MPa	1.28
6. Maksymalne zużycie pary świeżej, t/h	470
7. Dopuszczalne zmiany ciśnienia pary w regulowanych wyciągach pary grzewczej, MPa

w górnej	0.049-0.245
w dolnej	0.029-0.098
8. Temperatura wody, °C
pożywny	249
chłodzenie	20
9. Zużycie wody chłodzącej, t/h	8000
10. Ciśnienie pary w skraplaczu, kPa	2.84

Przy nominalnych parametrach pary świeżej, przepływie wody chłodzącej 8000 m3/h, temperaturze wody chłodzącej 20°C, regeneracji w pełni włączonej, ilość wygrzanego kondensatu w HPH równa 100% natężenia przepływu pary przez turbinę , gdy zespół turbinowy pracuje z odgazowywaczem 0,59 MPa, przy stopniowym podgrzewaniu wody sieciowej, przy pełnym wykorzystaniu przepustowość łącza turbiny i minimalny przepływ pary do skraplacza, można przyjąć następujące wartości ekstrakcji:

— wartości nominalne ekstraktów regulowanych przy mocy 80 MW;

— dobór produkcji — 185 t/h przy ciśnieniu bezwzględnym 1,275 MPa;

- całkowity uzysk cieplny - 285 GJ/h (132 t/h) przy ciśnieniach bezwzględnych: w ekstrakcie górnym - 0,088 MPa i w ekstrakcie dolnym - 0,034 MPa;

— maksymalna wartość ekstrakcji produkcyjnej przy ciśnieniu bezwzględnym w komorze ekstrakcyjnej 1,275 MPa wynosi 300 t/h. Przy tej wielkości ekstrakcji produkcyjnej i braku wyciągów ciepłowniczych moc turbiny wynosi -70 MW. Przy mocy znamionowej 80 MW i braku ekstrakcji cieplnej maksymalny wyciąg produkcyjny wyniesie -250 t/h;

— maksymalna łączna wartość ekstrakcji ciepła wynosi 420 GJ/h (200 t/h); przy takiej wielkości ekstrakcji cieplnej i braku ekstrakcji produkcyjnej moc turbiny wynosi około 75 MW; przy mocy znamionowej 80 MW i braku ekstrakcji produkcyjnej maksymalny pobór ciepła wyniesie około 250 GJ/h (-120 t/h).

— maksymalna moc turbiny przy wyłączonym wyciągu produkcyjnym i grzewczym, przy przepływie wody chłodzącej 8000 m3/h w temperaturze 20 °C i całkowicie włączonej regeneracji wyniesie 80 MW. Maksymalna moc turbiny wynosi 100 MW. uzyskane przy pewnych kombinacjach ekstrakcji produkcyjnych i grzewczych zależy od wielkości ekstrakcji i jest określane przez membranę modów.

Istnieje możliwość pracy zespołu turbinowego z przepływem wody uzupełniającej i sieciowej przez zabudowaną wiązkę

Gdy skraplacz jest chłodzony wodą sieciową, turbina może pracować zgodnie z harmonogramem cieplnym. Maksymalna moc cieplna wbudowanej belki wynosi -130 GJ/h przy zachowaniu temperatury w części wywiewnej nie wyższej niż 80°C.

Dopuszcza się długoterminową pracę turbiny przy mocy znamionowej przy następujących odchyleniach parametrów głównych od nominalnych:

przy jednoczesnej zmianie dowolnej kombinacji parametrów początkowych pary świeżej - ciśnienie od 12,25 do 13,23 MPa i temperatura od 545 do 560°C; w tym przypadku temperatura wody chłodzącej nie powinna być wyższa niż 20°C;
gdy temperatura wody chłodzącej na wejściu do skraplacza wzrośnie do 33°C, a natężenie przepływu wody chłodzącej wynosi 8000 m3/h, jeżeli parametry początkowe pary świeżej nie są niższe od nominalnych;
jednocześnie zmniejszając do zera wartości ekstrakcji pary produkcyjnej i grzewczej.
przy wzroście ciśnienia pary świeżej do 13,72 MPa i temperaturze do 565°C, turbina może pracować nie dłużej niż pół godziny, a łączny czas pracy turbiny przy tych parametrach nie powinien przekraczać 200 godzin/rok.

W przypadku tego zespołu turbinowego PT-80/100-130/13 zastosowano podgrzewacz wysokociśnieniowy nr 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 pracuje z parametrami pary przed wejściem do podgrzewacza: ciśnienie 4,41 MPa, temperatura 420°C i przepływ pary 7,22 kg/s. Parametry wody zasilającej to: ciśnienie 15,93 MPa, temperatura 233°C i przepływ 130 kg/s.

Konkretne zużycie ciepło podczas dwustopniowego podgrzewania wody sieciowej.

Warunki: G k3-4 = Gin ChSD + 5 t/h; T j - patrz rys. ; T 1V ≈ 20°C; W@ 8000 m3/h

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; T 1V ≈ 20°C; W@ 8000 m3/h; Δ I PEN = 7 kcal/kg

Ryż. 10, A, B, V, G

POPRAWKI W CAŁOŚCI ( Q 0) I KONKRETNE ( QG

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

A) NA odchylenie ciśnienie świeży para z nominalny NA ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α Q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

B) NA odchylenie temperatura świeży para z nominalny NA ± 5°C

V) NA odchylenie konsumpcja pożywny woda z nominalny NA ± 10 % G 0

G) NA odchylenie temperatura pożywny woda z nominalny NA ± 10°C

Ryż. 11, A, B, V

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

POPRAWKI W CAŁOŚCI ( Q 0) I KONKRETNE ( Q t) ZUŻYCIE CIEPŁA I ZUŻYCIE ŚWIEŻEJ PARY ( G 0) W TRYBIE KONDENSACJI

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

A) NA zamknięcie grupy PVD

B) NA odchylenie ciśnienie zużyty para z nominalny

V) NA odchylenie ciśnienie zużyty para z nominalny

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; G dół = G 0

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C

Warunki: G dół = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); T dół - patrz rys. ; T j - patrz rys.

Warunki: G dół = G 0; T dół - patrz rys. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Warunki: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); I n = 715 kcal/kg; T j - patrz rys.

Notatka. Z= 0 - przesłona regulacyjna jest zamknięta. Z= max - przesłona regulacyjna jest całkowicie otwarta.

Warunki: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kG/cm2)

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

MOC WEWNĘTRZNA CHSP ORAZ CIŚNIENIE PARY NA GÓRNYCH I DOLNYCH WYLOTACH CIEPŁA

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2) Na Gin ChSD ≤ 221,5 t/h; R n = Gin ChSD/17 - Na Gin ChSD > 221,5 t/h; I n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); T j - patrz rys. ,; τ2 = F(P WTO) – patrz rys. ; Q t = 0 Gcal/(kW·h)

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

WPŁYW OBCIĄŻENIA GRZEWCZEGO NA MOC TURBINY PRZY JEDNOSTOPNIOWYM PODGRZEWANIU WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 1,3 (130 kgf/cm2); T 0 = 555°C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

SCHEMAT TRYBÓW JEDNOSTOPNIOWEGO PODGRZEWANIA WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555 ° Z; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0.

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

SCHEMAT TRYBÓW DWUSTOPNIOWEGO PODGRZEWANIA WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555 ° Z; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0; τ2 = 52 ° Z.

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

SCHEMAT TRYBÓW W TRYBIE TYLKO Z WYBOREM PRODUKCYJNYM

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555 ° Z; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = F(Gin ChSD) - patrz rys. 30; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

WŁAŚCIWE ZUŻYCIE CIEPŁA DLA JEDNOSTOPNIOWEGO PODGRZEWANIA WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0; Q t = 0

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

WŁAŚCIWE ZUŻYCIE CIEPŁA DLA DWUSTOPNIOWEGO PODGRZEWANIA WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0; τ2 = 52°C; Q t = 0.

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

OKREŚLONE ZUŻYCIE CIEPŁA W TRYBIE WYŁĄCZNIE Z WYBOREM PRODUKCJI

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = F(Gin ChSD) - patrz ryc. ; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G dół = G 0.

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

MINIMALNE MOŻLIWE CIŚNIENIE NA DOLNYM WYLOTIE CIEPŁA PRZY JEDNOSTOPNIOWYM PODGRZEWANIU WODY SIECIOWEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

Ryż. 41, A, B

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

DWUSTOPNIOWE PODGRZEWANIE WODY SIECIOWEJ (wg danych z LMZ POTS)

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

A) minimalnie możliwy ciśnienie V górny T-wybór I obliczony temperatura odwracać sieć woda

B) poprawka NA temperatura odwracać sieć woda

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

KOREKTA MOCY NA ODCHYŁANIE CIŚNIENIA NA DOLNYM WYJŚCIU CIEPŁA OD NOMINALNEJ PRZY JEDNOSTOPNIOWYM PODGRZEWANIU WODY SIECIOWEJ (WG DANYCH Z NACZYŃ LMZ)

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

KOREKTA MOCY NA ODCHYŁANIE CIŚNIENIA W GÓRNYM UKŁADIE OGRZEWANIA OD NOMINALNEGO PRZY DWUSTOPNIOWYM PODGRZEWANIU WODY SIECIOWEJ (WG DANYCH LMZ POT)

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

KOREKCJA CIŚNIENIA PARY SPALINOWEJ (WG DANYCH LMZ POT)

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

1 Na podstawie danych POT LMZ.

NA odchylenie ciśnienie świeży para z nominalny NA ±1 MPa (10 kgf/cm2): Do kompletny konsumpcja ciepło

Do konsumpcja świeży para

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

Q 0) I ZUŻYCIE ŚWIEŻEJ PARY ( G 0) W TRYBACH Z REGULOWANYM WYBOREM1

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

1 Na podstawie danych POT LMZ.

NA odchylenie temperatura świeży para z nominalny NA ±10°C:

Do kompletny konsumpcja ciepło

Do konsumpcja świeży para

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

ZMIANY CAŁKOWITEGO ZUŻYCIA CIEPŁA ( Q 0) I ZUŻYCIE ŚWIEŻEJ PARY ( G 0) W TRYBACH Z REGULOWANYM WYBOREM1

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

1 Na podstawie danych POT LMZ.

NA odchylenie ciśnienie V P-wybór z nominalny NA ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

Do kompletny konsumpcja ciepło

Do konsumpcja świeży para

Ryż. 49 A, B, V

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

SPECYFICZNA WSPÓŁPRACA WYTWARZANIE ENERGII ELEKTRYCZNEJ

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

A) prom produkcja wybór

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

B) prom górny I niżej ciepłownictwo miejskie selekcje

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555°C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); ηem = 0,975

V) prom niżej ciepłownictwo miejskie wybór

Warunki: R 0 = 13 MPa (130 kG/cm2); T 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); ηem = 0,975

Ryż. 50 A, B, V

TYPOWA CHARAKTERYSTYKA ENERGETYCZNA JEDNOSTKI TURBO

ZMIANY W SZCZEGÓLNYCH KOMPAJKACYJNYCH WYTWARZANIACH ENERGII ELEKTRYCZNEJ NA CIŚNIENIE W DOBORZE REGULOWANYM

Typ
PT-80/100-130/13
LMZ

A) NA ciśnienie V produkcja wybór

B) NA ciśnienie V górny ogrzewanie wybór

V) NA ciśnienie V niżej ogrzewanie wybór

Aplikacja

1. WARUNKI ZESTAWIENIA CHARAKTERYSTYK ENERGETYCZNYCH

Typową charakterystykę energetyczną sporządzono na podstawie protokołów badań cieplnych dwóch bloków turbinowych: w CHPP-2 w Kiszyniowie (prace wykonał Yuzhtechenergo) i CHPP-21 Mosenergo (prace wykonał MGP PO Soyuztechenergo). Charakterystyka odzwierciedla średnią sprawność zespołu turbinowego, który przeszedł generalny remont i działa zgodnie z obwodem termicznym pokazanym na ryc. ; przy następujących parametrach i warunkach przyjętych jako nominalne:

Ciśnienie i temperatura świeżej pary przed zaworem odcinającym turbiny wynosi 13 (130 kgf/cm2)* i 555°C;

* W tekście i na wykresach - ciśnienie bezwzględne.

Ciśnienie w regulowanej ekstrakcji produkcyjnej wynosi 13 (13 kgf/cm2) przy naturalnym wzroście przy natężeniu przepływu na wejściu do ChSD wynoszącym ponad 221,5 t/h;

Ciśnienie w górnym wyciągu grzewczym wynosi 0,12 (1,2 kgf/cm2) przy dwustopniowym schemacie ogrzewania wody sieciowej;

Ciśnienie na dolnym wylocie ogrzewania wynosi 0,09 (0,9 kgf/cm2) przy jednostopniowym schemacie ogrzewania wody sieciowej;

Ciśnienie w regulowanym wyciągu produkcyjnym, górnym i dolnym wyciągu grzewczym w trybie kondensacyjnym przy wyłączonych regulatorach ciśnienia - rys. I ;

Ciśnienie pary wylotowej:

a) scharakteryzować tryb kondensacji i pracować z selekcjami podczas jednostopniowego i dwustopniowego podgrzewania wody sieciowej przy stałym ciśnieniu 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

b) scharakteryzować reżim kondensacji w stały przepływ i temperatura wody chłodzącej - zgodnie z charakterystyką cieplną skraplacza przy T 1V= 20°C i W= 8000 m3/h;

Układ regeneracji wysoko i niskociśnieniowej jest w pełni włączony, odgazowywacz 0,6 (6 kgf/cm2) zasilany jest parą produkcyjną;

Zużycie wody zasilającej jest równe zużyciu świeżej pary, przy czym zwracane jest 100% kondensatu produkcyjnego T= 100 °C w odgazowywaczu 0,6 (6 kgf/cm2);

Temperatura wody zasilającej i kondensatu głównego za podgrzewaczami odpowiada zależnościom pokazanym na rys. , , , ;

Wzrost entalpii wody zasilającej w pompie zasilającej wynosi 7 kcal/kg;

Sprawność elektromechaniczną zespołu turbinowego przyjęto na podstawie danych z testów podobnego zespołu turbinowego przeprowadzonych przez Dontekhenergo;

Granice regulacji ciśnienia w selekcjach:

a) produkcja - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf/cm2);

b) ciepłownictwo górne z dwustopniowym schematem podgrzewania wody - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf/cm2);

a) ciepłownictwo dolne z jednostopniowym schematem podgrzewania wody - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf/cm2).

Podgrzewanie wody sieciowej w ciepłowni miejskiej o dwustopniowym schemacie podgrzewania wody sieciowej, określonym na podstawie obliczonych fabrycznie zależności τ2р = F(P VTO) i τ1 = F(Q T, P WTO) wynosi 44 - 48°C dla maksymalnych obciążeń grzewczych pod ciśnieniem P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Dane testowe stanowiące podstawę niniejszej Standardowej Charakterystyki Energetycznej zostały przetworzone przy użyciu „Tablic właściwości termofizycznych wody i pary wodnej” (M.: Standards Publishing House, 1969). Zgodnie z warunkami LMZ POT, kondensat zawrócony z selekcji produkcyjnej wprowadza się w temperaturze 100°C do głównego przewodu kondensatu za HDPE nr 2. Przy sporządzaniu Typowej Charakterystyki Energetycznej przyjmuje się, że jest to wprowadzony w tej samej temperaturze bezpośrednio do odgazowywacza 0,6 (6 kgf/cm2). Zgodnie z warunkami LMZ POT, przy dwustopniowym podgrzewaniu wody sieciowej i modach o natężeniu przepływu pary na wejściu do CSD większym niż 240 t/h (maksymalne obciążenie elektryczne przy małej wydajności produkcyjnej), HDPE nr 2000, 4 jest całkowicie wyłączony. Przy opracowywaniu Standardowej Charakterystyki Energetycznej przyjęto, że w przypadku, gdy natężenie przepływu na wejściu do CSD przekracza 190 t/h, część kondensatu kierowana jest na obejście HDPE nr 4 w taki sposób, aby jego temperatura przed odgazowywacza nie przekracza 150°C. Jest to wymagane, aby zapewnić dobre odpowietrzenie kondensatu.

2. CHARAKTERYSTYKA URZĄDZEŃ WCHODZĄCYCH W ZESTAW TURBO

W skład zespołu turbinowego oprócz turbiny wchodzą następujące urządzenia:

Generator TVF-120-2 z zakładu Elektrosila z chłodzeniem wodorowym;

Kondensator dwuprzewodowy 80 KTSS-1 o łącznej powierzchni 3000 m2, z czego 765 m2 to część belki wbudowanej;

Cztery nagrzewnice niskociśnieniowe: HDPE nr 1 zabudowane w skraplaczu, HDPE nr 2 - PN-130-16-9-11, HDPE nr 3 i 4 - PN-200-16-7-1;

Jeden odgazowywacz 0,6 (6 kgf/cm2);

Trzy nagrzewnice wysokociśnieniowe: PVD nr 5 - PV-425-230-23-1, PVD nr 6 - PV-425-230-35-1, PVD nr 7 - PV-500-230-50;

Dwie pompy obiegowe 24NDN o wydajności 5000 m3/h i ciśnieniu 26 m wody. Sztuka. z silnikami elektrycznymi o mocy 500 kW każdy;

Trzy pompy kondensatu KN 80/155 napędzane silnikami elektrycznymi o mocy 75 kW każda (ilość pracujących pomp uzależniona jest od dopływu pary do skraplacza);

Dwa główne wyrzutniki trójstopniowe EP-3-701 i jeden wyrzutnik startowy EP1-1100-1 (jeden główny wyrzutnik pracuje stale);

Dwa sieciowe podgrzewacze wody (górny i dolny) PSG-1300-3-8-10 o powierzchni 1300 m2 każdy, przeznaczone do przepuszczania 2300 m3/h wody sieciowej;

Cztery pompy kondensatu sieciowych podgrzewaczy wody KN-KS 80/155 napędzane silnikami elektrycznymi o mocy 75 kW każdy (po dwie pompy na każdy PSG);

Jedna pompa sieciowa pierwszego wyciągu SE-5000-70-6 z silnikiem elektrycznym o mocy 500 kW;

Jedna pompa sieciowa II wyciąg SE-5000-160 z silnikiem elektrycznym o mocy 1600 kW.

3. TRYB KONDENSACJI

W trybie kondensacyjnym przy wyłączonych regulatorach ciśnienia całkowite zużycie ciepła brutto i zużycie pary świeżej w zależności od mocy na zaciskach generatora wyrażają się równaniami:

Przy stałym ciśnieniu skraplacza

P 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

Q 0 = 15,6 + 2,04N T;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Przy stałym przepływie ( W= 8000 m3/h) i temperatura ( T 1V= 20°C) woda chłodząca

Q 0 = 13,2 + 2,10N T;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Powyższe równania obowiązują w zakresie mocy od 40 do 80 MW.

Z podanych zależności ustala się zużycie ciepła i pary świeżej w trybie kondensacyjnym dla danej mocy, po czym wprowadza się niezbędne poprawki zgodnie z odpowiednimi wykresami. Zmiany te uwzględniają różnicę pomiędzy warunkami eksploatacyjnymi a nominalnymi (dla których opracowano Charakterystyki Typowe) i służą przeliczeniu danych charakterystyk na warunki eksploatacyjne. Podczas odwrotnego przeliczenia znaki zmian ulegają odwróceniu.

Zmiany regulują zużycie ciepła i pary świeżej przy stałej mocy. Jeżeli kilka parametrów odbiega od wartości nominalnych, poprawki sumuje się algebraicznie.

4. TRYB Z REGULOWANYM WYBOREM

Po włączeniu sterowanych wyciągów zespół turbinowy może pracować w jednostopniowym i dwustopniowym schemacie podgrzewania wody. Możliwa jest także praca bez ekstrakcji ciepła na jednym urządzeniu produkcyjnym. Odpowiednie typowe wykresy trybów zużycia pary i zależności jednostkowego zużycia ciepła od mocy i wydajności produkcyjnej podano na ryc. - i konkretna produkcja energii elektrycznej na zużycie ciepła na ryc. - .

Diagramy modowe obliczane są według schematu stosowanego przez POT LMZ i prezentowane są w dwóch polach. Górne pole to wykres trybów (Gcal/h) turbiny z jednym wyciągiem produkcyjnym przy Q t = 0.

Po włączeniu obciążenia grzewczego i innych niezmiennych warunkach odciążane są albo tylko stopnie 28 - 30 (przy włączonej jednej dolnej grzałce sieciowej), albo stopnie 26 - 30 (przy włączonych dwóch grzałkach sieciowych) i moc turbiny jest zmniejszona.

Wartość redukcji mocy zależy od obciążenia grzewczego i jest ustalana

Δ N Qt = KQ T,

Gdzie K- konkretna zmiana mocy turbiny Δ określona podczas badań N Qt/Δ Q t wynosi 0,160 MW/(Gcal h) przy jednostopniowym podgrzewaniu wody sieciowej i 0,183 MW/(Gcal h) przy dwustopniowym podgrzewaniu wody sieciowej (rys. 31 i 32).

Wynika z tego zużycie świeżej pary przy danej mocy N t i dwie ekstrakcje (produkcyjna i grzewcza) będą odpowiadać jakiejś fikcyjnej mocy w górnym polu N stóp i jeden wybór produkcji

N stopy = N t + Δ N Qt.

Ukośne linie proste w dolnym polu wykresu pozwalają graficznie określić wartość danej mocy turbiny i obciążenia grzewczego N ft i zgodnie z nim oraz wyborem produkcji, zużycie świeżej pary.

Wartości jednostkowego zużycia ciepła i jednostkowej produkcji energii elektrycznej na potrzeby zużycia cieplnego obliczane są na podstawie danych zaczerpniętych z obliczeń schematów reżimowych.

Wykresy zależności jednostkowego zużycia ciepła od mocy i mocy produkcyjnej opierają się na tych samych rozważaniach, co podstawa diagramu trybów LMZ POT.

Harmonogram tego typu został zaproponowany przez turbinownię MGP PO Soyuztekhenergo (Industrial Energy, 1978, nr 2). Jest to lepsze rozwiązanie niż system wykresów Q t = F(N T, Q t) w różnych Q n = const, ponieważ jest wygodniejszy w użyciu. Wykresy jednostkowego zużycia ciepła, ze względu na pozbawiony zasad charakter, sporządzane są bez pola dolnego; metodologię ich stosowania wyjaśniono na przykładach.

Typowa charakterystyka nie zawiera danych charakteryzujących tryb trójstopniowego podgrzewania wody sieciowej, ponieważ w okresie testowym tryb ten nie został opanowany nigdzie w instalacjach tego typu.

Wpływ odchyleń parametrów od przyjętych przy obliczaniu Charakterystyki Typowej jako nominalnej uwzględnia się na dwa sposoby:

a) parametry, które nie wpływają na zużycie ciepła w kotle i dostarczanie ciepła do odbiorcy przy stałym masowym natężeniu przepływu G 0, G n i G t, - poprzez wprowadzenie zmian w określonej mocy N T( N t + KQ T).

Zgodnie z tą skorygowaną mocą zgodnie z ryc. - określa się zużycie pary świeżej, zużycie ciepła właściwe i całkowite zużycie ciepła;

b) poprawki dot P 0, T 0 i P p dodaje się do uzyskanych po dokonaniu powyższych poprawek do strumienia przepływu pary świeżej i całkowitego strumienia ciepła, po czym oblicza się strumień przepływu pary świeżej i strumień ciepła (całkowity i właściwy) dla danych warunków.

Dane dla krzywych korekcyjnych ciśnienia pary świeżej oblicza się na podstawie wyników badań; wszystkie pozostałe krzywe korekcyjne opierają się na danych LMZ POT.

5. PRZYKŁADY OKREŚLENIA WŁAŚCIWEGO ZUŻYCIA CIEPŁA, ZUŻYCIA ŚWIEŻEJ PARY ORAZ SPECJALNYCH PRAC OGRZEWCZYCH

Przykład 1. Tryb kondensacji przy odłączonych regulatorach ciśnienia w opcjach.

Dany: N t = 70 MW; P 0 = 12,5 (125 kgf/cm2); T 0 = 550°C; R 2 = 8 kPa (0,08 kgf/cm2); G dół = 0,93 G 0; Δ T dół = T Pete - T npit = -7°C.

Należy określić całkowite i jednostkowe zużycie ciepła brutto oraz zużycie pary świeżej w danych warunkach.

Kolejność i wyniki podano w tabeli. .

Tabela P1

Oznaczenie

Metoda oznaczania

Otrzymana wartość

Zużycie pary świeżej w warunkach nominalnych, t/h

Temperatury świeżej pary

Spożycie wody paszowej

Całkowita korekta na jednostkowe zużycie ciepła,%

Specyficzne zużycie ciepła w danych warunkach, kcal/(kW·h)

Całkowite zużycie ciepła w danych warunkach, Gcal/h

Q 0 = Q T N t10-3

Korekty zużycia pary dla odchyleń warunków od nominalnych, %:

Ciśnienie pary żywej

Temperatury świeżej pary

Ciśnienie pary wylotowej

Spożycie wody paszowej

Temperatury wody zasilającej

Całkowita korekta zużycia świeżej pary,%

Zużycie pary świeżej w danych warunkach, t/h

Tabela P2

Oznaczenie

Metoda oznaczania

Otrzymana wartość

Niedostateczna produkcja w ČSND ze względu na ciepłownictwo, MW

Δ N Qt = 0,160 Q T

Przybliżona fikcyjna moc, MW

N tf" = N t + Δ N Qt

Przybliżone natężenie przepływu na wejściu do CSD, t/h

G ChSDin”

1,46 (14,6)*

Minimalne możliwe ciśnienie w ekstrakcji ciepłowniczej (kgf/cm2)

R NTOmin

0,057 (0,57)*

Korekta mocy do ciśnienia R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2), MW

Δ N RNTO

Skorygowana fikcyjna moc, MW

N tf = N tf" + Δ N RNTO

Skorygowany przepływ na wejściu do ChSD, t/h

G CHSDinh

a) τ2р = F(P WTO) = 60°C

b) ∆τ2 = 70 - 60 = +10°C i G ChSDin”

Korekta mocy do ciśnienia R 2 = 2 kPa (0,02 kgf/cm2), MW

* Przy dopasowywaniu mocy do ciśnienia na górnej mocy grzewczej R WTO, różni się od 0,12 (1,2 kgf/cm2), wynik będzie odpowiadał temperaturze wody powrotnej odpowiadającej danemu ciśnieniu zgodnie z krzywą τ2р = F(P WTO) na rys. , tj. 60°C.

** W przypadku zauważalnej różnicy G CHSDvkh” z G CHSDw wszystkich wartościach w s. 4 - 11 należy sprawdzić zgodnie z podanymi G CHSDin.

Obliczenia konkretnych wyrobisk grzewczych przeprowadza się analogicznie do podanych w przykładzie. Opracowanie mocy grzewczej i korekta do niej na ciśnienie rzeczywiste R WTO określa się zgodnie z ryc. , B I , B.

Przykład 4. Tryb bez ekstrakcji ogrzewania.

Dany: N t = 80 MW; Q n = 120 Gcal/h; Q t = 0; R 0 = 12,8 (128 kgf/cm2); T 0 = 550°C; R 7,65

Ciśnienie w górnym wyciągu grzewczym, (kgf/cm2)*

R WTO

Ryż. Przez G ChSDin”

Ciśnienie na dolnym wylocie ogrzewania, (kgf/cm2)*

R NTO

Ryż. Przez G ChSDin”

* Ciśnienia w wyborze ChSND i temperaturę kondensatu w HDPE można określić na podstawie wykresów reżimu kondensacji w zależności od G ChSDin, ze stosunkiem G CHSDin/ G 0 = 0,83.

6. LEGENDA

Nazwa

Oznaczenie

Moc, MW:

elektryczne na zaciskach generatora

N T, N tf

części wewnętrzne pod wysokim ciśnieniem

N iCHVD

części wewnętrzne średniego i niskiego ciśnienia

N iCHSND

straty całkowite zespołu turbinowego

Σ∆ N pot